采用可靠的工艺流程和水力计算程序，可以为传质塔盘选择最佳参数，并确保了塔的高效运行。在表1和图4中，我们给出了AVT装置主要蒸馏塔的水力计算结果。尽管塔架上下不同位置的载荷存在明显的变化，但塔盘的液压特性彼此非常接近，并且与顺流阀盘的最佳参数一致：对于真空塔，大气和稳定塔的蒸气负荷系数o = 13-16 kg.m，负荷为15〜23 kg。这使我们可以在计算中认为塔盘效率为60-70％。这些高水平的效率在实际操作中得到确认。

g表1直径，m托盘类型图3真空塔图：I）大气残渣（> 380〜II，V）分别为第二次循环和第一次循环回流; III）真空瓦斯油; 四）柴油切割; VI）气体和蒸汽; 七）柴油燃料组分; 八）黑色产品; IX）蒸汽; X）真空渣油。索引AtmospheriC [第一塔稳定器[VacuUmtower f。5,5; 6,4; 5,5 2; 3 4,5; 7; 5阀并流流量并流阀，带编织筛除雾器塔盘总数56 36 21浓缩部分48 16 15最大蒸气负载系数〜0，。22,75 / 23,71 14,9 / 15,2 18,9- / 21,2 kg0.5 /（sec.m〜溢流负荷，m3 /（m，h）53,2 / 54.4 54,0 / 56.0 55,2 / 53,9平均效率，浓度百分比[在第70,0 / 70,0 62,0 / 62,0 60,0 / 60,0号剥离50,0 / 50,0 50,0 / 50,0 50,0 / 50,0液压阻力，kPa浓缩部分0,6 / 0,532 0,554 / 0,558 0,36 / 0,5剥离部分0,545 / 0,53 0,479 / 0,465 0,45 / 0,42注。

如果显示两个值，第一个是设计值，第二个是实际值。对固定运行结果的分析证明了用于并流流量阀盘的水力计算的程序的可靠性。与塔中不同垂直位置处的载荷相对应的实验数据在托盘的有效操作区域内（见图4）。

AVT装置分两个阶段启动。首先，该单元的大气部分启动; 然后，在排列所有工艺条件之后，启动真空部分。在启动设备并使其达到条件时，收费率是设计率的65-70％; 设备运行可靠和高效。在控制真空塔顶部温度方面出现了一些困难，根据设计，这应该是80℃，但实际上从未降到100℃以下，即使没有轻质烃进入气压罐。由于三个顶部托盘在低于最大允许值的情况下运行，避免了这种结转，这种情况是由于装置在原料上的操作造成的，其构成与设计中使用的组成不同。最大容量的固定运行和接近于设计中假定的进料组成的结果证实了设备的高水平操作特性，并且实际上完成了所需产品的质量指标与设计规格的一致性（表Z-4）。在大气塔中，获得了明显的分离。石脑油馏分终点（95％）与初沸133之间的差距列出的第一个值是设计值，其次是实际值。表4：在98℃下50℃下的粘度。

对常压塔产品质量指标的分析表明，石脑油和煤油馏分的分离度有一定的储量。显然，石脑油部分（12）和剥离部分（10）中的塔盘数量可能会有所减少。

在原油组成每隔一天或两天改变一次的情况下运行经验，并经常重新调整运行条件，表明最好选择具有足够储备能力的泵，特别是用于从真空塔底部和常压塔底部的常压渣油。此外，提供塔的底部液位的可靠控制和塔底容积下足够的塔容积的储存是非常重要的，以便在调节工艺条件期间液位变得过高时允许正常操作塔。建议在盲板上安装液位指示器，从中抽取循环回流。这些托盘应该密封严密。

AVT和减粘裂化单元的启动和运行证明了苏联设备的高可靠性和高效率，以及在充电率变化范围广泛的情况下提供高质量产品的能力。

在AVT单元中，该设计结合了原油（具有一个常压塔）和合理的热交换方案的单级汽化的现代方案，由于将进入的原油加热到254而得到高度的热利用（〜50％） 〜通过离开塔的流的废热; 将热量供应到热虹吸再沸器中的稳定器的底部，使用较低的循环回流和从大气塔切下的重柴油作为热载体。